一般說來，Ф89*2不銹鋼304衛(wèi)生管的屈服應(yīng)力，在-200℃時比室溫下提高了一倍。然而，流動應(yīng)力曲線的。形狀并不發(fā)生大的變化，只是平移而已。解理斷裂應(yīng)力曲線不受溫度的影響，而延性斷裂應(yīng)力曲線則隨溫度的降低而提高。因此溫度下降，容易發(fā)生脆性破壞，但對無缺口試樣，用降溫的方法使之發(fā)生脆性破壞，只有在- 150℃以下才行。關(guān)于塑性表面能E.與溫度之間的關(guān)系，在式中沒有給出，若將裂紋擴展的臨界能換成外界的臨界應(yīng)力，則進行理論上的運算得到；當口≥T時，裂紋就具備了擴展的能量條件。式(1-6)叫Griffith-Orowan條件，嚴格來說它是裂紋開始擴展的條件。

系統(tǒng)在裂紋擴展前、后之能量差，主要轉(zhuǎn)變?yōu)椴讳P鋼管各質(zhì)點的運動能，使裂紋的擴展自動加速，使脆性裂紋的擴展瞬間達到很高的速度。根據(jù)實驗，在鋼材中這個速度可達2000mls。裂紋的能量擴展條件，是在裂紋尖端能否產(chǎn)生微裂紋(dc)的問題，實際也是產(chǎn)生裂紋的問題。為了研究產(chǎn)生裂紋的條件，應(yīng)正確求出裂紋尖端的塑性應(yīng)力值。當塑性變形層H很薄，即H《c時，可以用求出近似值。如上所述，塑性變形層只有o.2smm，而裂紋（焊接缺陷）長達數(shù)毫米。故在實際結(jié)構(gòu)中，假定H《（：是可信的。這樣，對長2c、尖端半徑為玩的裂紋，根據(jù)彈性理論求出最大彈性應(yīng)力Um。；e，即應(yīng)力集中；且這個Um：值超過解理斷裂應(yīng)力曲線時，就具備了產(chǎn)生dc的條件。這是擴展條件，也是斷裂條件。低于解理斷裂魏線時，就不能滿足裂紋的應(yīng)力條件，不能產(chǎn)生dc裂紋，就不會發(fā)生脆性斷裂。

脆性破壞機構(gòu)：Ф89*2不銹鋼304衛(wèi)生管的斷裂是金屬原子間的分離，這就要克服原子間的結(jié)合力，但這個結(jié)合力很大。對鐵來講，為使鐵原子之間發(fā)生分離，應(yīng)力需達l04MPa數(shù)量級。但實際的斷裂應(yīng)力不超過lOs'MPa，這是難以解釋的。隨著位錯理論的發(fā)展，人們開始用位錯理論來解釋脆性斷裂的機構(gòu)。用位錯理論來解釋脆性斷裂機構(gòu)的理論很多，其中Cottrell理論比較簡單。Cot4krell理論是將鋼的脆性斷裂過程分為三個階段：第一階段，產(chǎn)生滑移位錯（可看到滑移線）；第二階段，滑移位錯轉(zhuǎn)化為顯微裂紋（出現(xiàn)位錯級的微裂紋）；第三階段，顯微裂紋成長為宏觀裂紋。

第一階段是最容易產(chǎn)生的，即使是在液氮的低溫下，在Ф89*2不銹鋼304衛(wèi)生管的脆性斷口上也必有若干塑性變形。

第二階段，由滑移位錯向顯微裂紋轉(zhuǎn)化的機構(gòu)，在滑移線相交的部位，因位錯集聚而產(chǎn)生顯微裂紋，或Ⅱq空洞位錯，這是第一階段位錯滑移的結(jié)果。顯微裂紋產(chǎn)生后，位錯再移動時，就在顯擻裂紋周圍出現(xiàn)彈性變形能的集中，使顯微裂紋附近產(chǎn)生的塑性變形很難消散。于是在滑移線交叉斷裂尖端的變形速度是非常大的，在鋼材中，脆性裂紋的擴展速度最高可達2×10 3m／S。而且裂紋尖端的形狀具有最苛刻的缺口效應(yīng)。因此不銹鋼管脆性裂紋在擴程過程中，其尖端的塑性/力有明顯提高，這就很容易滿足產(chǎn)生斷裂的條件。這與一些研究人員的預(yù)料一致。另外，由于大的變形速度和苛刻的缺口效應(yīng)同時作用的結(jié)果，使擴展中脆性裂紋的塑性表面層，的厚度h也變小了，因-E，值也變小，于是，裂紋就將會在更低載荷下擴展。